管材相貫接頭部分焊透焊縫細(xì)節(jié)C坡口形狀與尺寸示意局部兩面夾角W、坡口角A、斜削角X、斜切角B示意如前所述，在現(xiàn)有數(shù)控相貫線切割機(jī)等設(shè)備條件下，很難完全按規(guī)程規(guī)定的坡口形式及坡口角度要求進(jìn)行數(shù)控切割，考慮相貫線坡口角度及斜切角度的相對連續(xù)性，本文結(jié)合規(guī)程的規(guī)定總結(jié)出對于相貫節(jié)點(diǎn)焊縫細(xì)節(jié)A、細(xì)節(jié)B采用全焊透焊縫時，細(xì)節(jié)C、細(xì)節(jié)D采用三種類型的焊縫（全焊透焊縫、部分焊透焊縫及角焊縫，部分焊透焊縫與角焊縫統(tǒng)稱為非全焊透焊縫）時，根據(jù)局部兩面夾角計算坡口角度及斜切角度的方法。各種情況下支管與主管局部兩面夾角W與坡口角A、斜切角B的關(guān)系，它們之間的關(guān)系曲線如7所示。

　　管桁架算例支管F1、F2相貫線形狀0支管F1局部兩面夾角、坡口角及斜切角1支管F2右側(cè)局部兩面夾角、坡口角及斜切角2支管F2左側(cè)局部兩面夾角、坡口角及斜切角由可以看出，由于支管F1兩側(cè)均與主管垂直，其兩側(cè)相貫線形狀變化比較平緩，由0可知，支管F1沿圓周與主管相交處局部兩面夾角*小值為90b，*大值約134b，如果單純按局部兩面夾角分類，支管F1沿整個圓周都位于側(cè)部區(qū)，應(yīng)按細(xì)節(jié)B的構(gòu)造要求確定坡口角度A，從而計算斜切角度B.從0還可以看出，支管F1沿圓周坡口角度從45b到60b之間比較均勻的變化，斜切角度從15b到45b之間均勻變化，沒有出現(xiàn)斜切角度劇變的現(xiàn)象，這說明如果支管與主管之間的夾角較大時（接近90b時），支管相貫線形狀、坡口角A及斜切角B沿支管圓周方向均較均勻的變化，此時支管的相貫線及坡口比較容易進(jìn)行數(shù)控切割。

　　支管F2與主管之間的夾角為45b，支管F1右側(cè)僅與主管相貫，由可以看出，其右側(cè)相貫線形狀變化均勻；而左側(cè)不僅與主管相貫還與支管F1有搭接，支管F2左側(cè)相貫線形狀在與支管F1及主管相貫的過渡處發(fā)生轉(zhuǎn)折，在沿圓周110b250b之間與主管相貫，其它區(qū)域與支管F1相貫。由1、12可知，支管F2左、右兩側(cè)沿圓周與主管（或F1支管）相交處局部兩面夾角*小值約為45b，*大值約145b，按局部兩面夾角分類，支管F2沿整個圓周位于趾部區(qū)、側(cè)部區(qū)及過渡區(qū)，應(yīng)按細(xì)節(jié)A、B、C的構(gòu)造要求確定坡口角度A，從而計算斜切角B.由1可以看出，支管F2右側(cè)沿圓周坡口角從2215b60b之間比較均勻地變化，斜切角在4b60b之間變化，變化過程出現(xiàn)了幾次小的轉(zhuǎn)折，但沒有出現(xiàn)斜切角度劇變的現(xiàn)象；從2可以看出，支管F2左側(cè)沿圓周的局部兩面夾角變化比右側(cè)大，坡口角同樣從2215b60b之間變化，但轉(zhuǎn)折比右側(cè)明顯增多，斜切角從4b60b之間變化，變化過程中轉(zhuǎn)折較多，尚沒有出現(xiàn)斜切角劇變的現(xiàn)象；這說明如果支管與主管間的夾角較小時（接近45b），支管相貫線形狀、坡口角A及斜切角B沿支管圓周方向變化不均勻，當(dāng)支管除了與主管相貫外，還與其它支管有搭接時，這種變化不均勻的現(xiàn)象更加明顯。此時支管的相貫線及坡口在進(jìn)行數(shù)控切割時不易控制，數(shù)控切割機(jī)割炬在切割過程中存在擺動現(xiàn)象。

　　結(jié)語本文在分析建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程6JGJ81-2002對鋼管結(jié)構(gòu)相貫節(jié)點(diǎn)焊縫坡口角度及坡口形狀的規(guī)定的基礎(chǔ)上，參考國內(nèi)數(shù)控管相貫線切割機(jī)的工藝要求，提出了對圓鋼管結(jié)構(gòu)相貫節(jié)點(diǎn)焊縫坡口角度數(shù)控切割的實用方法。通過數(shù)據(jù)及切割試驗證明，本文提出的適用于數(shù)控切割的圓鋼管相貫節(jié)點(diǎn)坡口角度計算方法，在絕大多數(shù)情況下，采用目前國內(nèi)數(shù)控相貫線切割機(jī)，均可以將支管的相貫線及坡口較好地切割出來。